660KW柴油发电机组附属系统调试中遇到的问题及消除办法-南宁康明斯

　　邯峰发电有限责任公司660KW康明斯发电机组为德国SIEMENS公司生产的亚临界、一次中间再热、单轴四缸四排汽凝汽式反动康明斯发电机组。在660KW柴油发电机组的调试程序中，调试人员对附属系统存在的较多问题进行了认真小议，并针对这些问题提出消除措施，使柴油发电机组附属装置优化运行，提升了整个柴油发电机组运行的安全稳定性。

　　闭冷水泵的容量较大，除循环水泵及辅助冷却液泵外，所有附属装置冷却器的冷却液均为闭冷水，故闭冷水系统运转的稳定性直接影响主机的正常运转。该装置运行的可靠性较强，系统补水为自动补水。

　　关管路的部署较为合理，例如康明斯发电机组本体疏水先汇集至北侧2个本体疏水立管，再进入凝汽器，南侧立管则汇集加热器的危急疏水及凝泵和精处置泵再循环来水，两侧立管均有喷水减温装置，其它管路的疏水则引至清洁疏水箱，由于清洗疏水箱并没有和真空系统直接相连，故降低了真空系统泄漏空气的部位，2台机组真空系统泄漏率非常低。

　　高压旁路调节门及减温水调节门为电动控制，两阀门均具有快开功用，快开的时间为5s，低压旁路调整门为液动控制。高低压旁路装置均有热备用管，其中高压旁路热备用管引至主机高调门前，低压旁路热备载管引至主机中调门前，旁路装置管路热备用效果良好，在机组起动和停机步骤中，旁路装置要参与控制，机组正常运转流程中，旁路系统处于自动控制状态，完全能满足机组甩负荷的要求。

　　主机无主油泵，润滑油装置包括2台全功率交流润滑油泵及1台直流事故油泵，进主机各轴瓦润滑油管路均有可调节流孔，根据节流孔前后压力及润滑油母管压力调整节流孔的开度，将进入各轴瓦的润滑油流量调至最佳值，机组试运前可较为精确地对各瓦润滑油进油量进行调整。

　　除氧给水系统包括2台全容量汽动给水泵及1台30％容量电动给水泵，泵运转工况点必须在作业区内，给水泵才能正常运行，3台给水泵润滑油温度均由机械恒温阀控制。再热蒸汽冷段至除氧器汽源设计有基地控制系统，具有在损坏情形下对除氧器压力进行补偿的用途，以避免给水泵产生汽化。

　　密封油装置为单回路供油，密封油泵出口压力由压力控制阀自动控制，主油箱的补油由浮球阀来控制，主油箱补油来源为密封油贮油箱，密封油贮油箱与主机润滑油回油母管相连，只要主机润滑油系统处于正常运转状态，则贮油箱的油位便会维持正常油位，故机组运转流程中可不必关心贮油箱的油位。直流密封油泵进油管直接与贮油箱相连，如果浮球阀的补油失灵，主油箱补油难以保障时，直流密封油泵也会保障系统的正常运行。密封油冷油器出口温度由热敏元件感受出口温度的变化自动控制冷却液回水调节阀的开度。

　　发电机一次水系统的水质由加碱系统保证，机组运转时，不必对一次水进行换水，系统没有设计反冲洗管路。

　　低旁减温水管路有1个排气电磁阀，当凝泵启动时，电磁阀保护开启，25s后自动关闭；另外还有1个排烟可调整流孔，机组正常运转时，节流孔保持一定的开度，以排出管路的空气，使低旁减温水管路处于热后备状态。调试初期2个阀门均不是从管路最高点引出，使得管路存积的空气很难排放干净，当凝泵启动时，凝结水直接进入低旁减温水管路，因为管路存有大量空气，且管路较长，造成管路强烈震动，管路的支吊架多次振断。

　　为了减少管路的振动，将排气可调整流孔管路改为从减温水管路的最高点引出，并在凝结水管路注水前便将该节流孔打开。改动后减温水管路震动明显减少，低旁减温水管路热后备效果良好。

　　凝结水溢流管路的设计初衷为：当凝汽器或除氧器的液位较高时，溢流调整阀自动开启，以调整凝汽器或除氧器至正常水位，因为该管路接至凝补水箱，故凝结水还可以销售。机组启动初期，凝结水质无法保证，如果用凝结水溢流调节阀调整除氧器及凝汽器的水位，凝补水箱的水则会被污染。故凝结水水质较差时，凝结水溢流调节门无法参与水位的调整，并且无法实现凝结水的排污。

　　正常运行情况下，溢流调整门处于关位，凝结水溢流管路约50m，管路较容易积累大量的空气，一旦调节门开启，压力较高的凝结水进入管路(凝结水压力为4.3MPa)，管路会发生强烈的震动，多处支吊架因此被振断。针对这种状况，在停机时对该管路系统进行了改造，在通往凝补水箱的管路加一个分路直接排至厂外，在机组起动初期起到启动放水的功能，但管路的振动仍无法清除。

　　建议有机会再对此管路进行改进，可将管路引向清洁疏水箱，管路的长度可缩短至5m左右，水质合格时通过清洗疏水泵销售至凝汽器，水质不合格时排至循环水回水管路。这样既可以充当起动放水，又可以参与凝汽器及除氧器水位的调整。

　　由于凝结水泵和凝结水精解除泵逆止门不易回座，当一台泵停运，另外一台泵启动时，导致大量凝结水返回启动的泵，既造成停运泵的倒转，又可能使运行泵高流量保护跳闸。这将影响到泵组运行的安全性，尤其在机组运行步骤中，出现此现象后，2台凝结水泵短时间均很难着车，使机组不得不被迫保护停机。经阐明认为，逆止门配重机构中平衡锤杠杆角度不合理。与外方协商后，将杠杆从滚轴处切割下来，改变角度后重新焊接。处置后阀门开启状态的力矩明显比排除前增大，停泵后逆止门关闭自如，增强了泵运行的可靠性，闭冷水泵逆止门也做了相应的改善。

　　主机汽封采用自密封形式，当机组负荷较低时汽封母管压力由汽封供汽门调节，当机组负荷达到350KW以上时，主机汽封形成自密封，汽封供汽压力由溢汽门调整。因为溢汽管直径达300mm，溢汽调整门开度的较小变化对汽封母管压力的影响也会较大，汽封母管压力的自动调整较为困难。机组运转步骤中曾产生由于溢汽调节门开度达50％，汽封母管压力较低，而溢汽调整门短时间不能关闭，凝汽器真空快速下降，险些造成机组停机。另外，当机组负荷变化较快，溢汽调整门开关频繁时，容易造成调整偏差增大，这时调整门开度忽大忽小，汽封母管压力随之忽高忽低，这对机组正常运转较为不利。如发生这种情形应尽快将汽封压力切至手动调节，当调整偏差减小时，再投入自动。这要求运转人员在机组负载变化较大时，密切监视汽封母管压力的变化，发现异样及时采取手段。

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